一種基于軟開關三電平DC／DC開關電源的研制
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模態6中，uC4減小到零，為VS4的ZVS開通創造條件，此時只有漏感參與超前橋臂的ZVS。由式(3)中第2式及UC4(t7)=0可得：
由于CpLf，IoZVSm的值滿足上式也一定滿足式(6)。為實現VS4的ZVS開通，uC4在t7時刻減小到零，同時uC1達到
可見，Lf的能量僅在第一階段參與C1，C4的充放電，而最終諧振電容的充放電要靠漏感儲能來實現，超前橋臂的ZVS只能在一定負載范圍內實現。
3．2 滯后橋臂ZCS范圍
模態7中，由Ip(t8)=0，CpCA以及式(4)中的第1式可得：
為保證續流階段初級無能量循環，模態8結束時uCA必須降到零。由式(5)可得，模態8的持續時間tm8=(CA／Io)Urec(t8)。
4 仿真與實驗分析
在Pspice 9．2環境下對變換器進行仿真實驗，結果表明該拓撲能夠實現所有功率開關管的軟開關及二極管的軟換流，且次級電壓應力較低。為進一步驗證理論分析的正確性，研制了一臺輸出為48 V／20 A的實驗樣機，在樣機上進行了波形測試分析，實驗波形如圖3所示。圖3a，b為VS1的ZVS開通、關斷波形，其中，uds為漏源電壓，ugVS1為驅動電壓。圖3c為VS2的ZCS波形，其中，id為漏極電流。圖3d為urec波形。本文引用地址：http://www.czjhyjcfj.com/article/175976.htm
可見，實驗結果與理論分析基本一致，實現了超前橋臂一定負載范圍內的ZVS和滯后橋臂的ZCS。此外，在純阻性負載下對變換器效率進行測試，最大效率達92％，輕載時效率仍接近90％，與傳統ZVZCS三電平變換器相比，效率有所提高。
5 結論
提出的新型變換器通過諧振電容與漏感及濾波電感之間的諧振，來實現超前橋臂開關管的零電壓轉換，通過變壓器次級繞組中心抽頭對箝位電容充電及箝位電容的放電，來實現滯后橋臂開關管的零電流轉換，有效地降低了次級整流管的電壓應力。此外箝位電容能量通過負載放電，減小了次級占空比丟失現象，提高了變換器效率。
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