開關電源原理與設計（連載35）交流輸出半橋式變壓器開關電源（part2）

上面的（1-162）和（1-163）式并沒有完全考慮，開關變壓器初級線圈N1繞組產生的反電動勢對電容器C1和C2進行反充電所產生的影響。當開關變壓器初級線圈N1繞組產生的反電動勢對電容器C1和C2進行反充電時，相當于變壓器次級線圈N2繞組輸出電壓uo也要通過變壓比被電容器C1、C2存儲的電壓進行限幅。因此，變壓器次級線圈N2繞組輸出電壓uo中的反激式輸出電壓[uo]，并不會像（1-162）和（1-163）算式所表達的結果那么高。

顯然變壓器次級線圈回路產生反電動勢的高低還與控制開關K1和K2交替接入的時間差有關，與K1和K2的接入電阻的大小還有關。一般電子開關，如晶體管或場效應管，剛開始導通的時候也不能簡單地看成是一個開關，它從截止到導通，或從導通到截止，都需要一個過渡過程，因此，它也會存在一定的開關損耗。

另外，根據（1-75）式：

Upa×Ton = Upa-×Toff —— 一個周期內 （1-75）

還可以知到，當控制開關K1和K2的占空比均等于0.5時，變壓器正激輸出電壓的半波平均值Upa與反激輸出的半波平均值Upa-基本相等。因此，只有在控制開關K2接通與控制開關K1斷開兩者之間存在時間差時，變壓器次級線圈回路才會產生非常高的反電動勢；但當控制開關K1和K2的占空比均小于0.5時，雖然反電動勢的幅度比較高，但由于正激式開關電源的勵磁電流一般都非常?。ㄐ∮?0%），其產生反電動勢的能量也很小。即：反電動勢脈沖的寬度很窄。

根據上面分析和（1-75）式可知，反電動勢（反激輸出電壓）的半波平均值還是遠遠小于正激電壓的半波平均值。
所以，（1-162）和（1-163）式所表示的結果，可看成是半橋式變壓器開關電源在輸出電壓中含有毛刺（輸出噪音）的表達式。

根據上面分析，在一般情況下，半橋式變壓器開關電源的輸出電壓uo，主要還是由（1-158）、（1-159）、（1-161）等式來決定。即：半橋式變壓器開關電源的輸出電壓uo，主要由開關電源變壓器次級線圈N2繞組輸出的正激電壓來決定。

圖1-37是圖1-36半橋式變壓器開關電源，在負載為純電阻，且兩個控制開關K1和K2的占空比D均等于0.5時，變壓器初、次級線圈各繞組的電壓、電流波形。

圖1-37-a）和圖1-37-b）分別表示控制開關K1接通時，開關變壓器初級線圈N1繞組兩端的電壓uab的波形，和流過變壓器初級線圈N1繞組兩端的電流ic1的波形；圖1-37-c）和圖1-37-d）分別表示控制開關K2接通時，開關變壓器初級線圈N1繞組兩端的電壓uba的波形，和流過開關變壓器初級線圈N1繞組兩端的電流ic2的波形；圖1-37-e）和圖1-37-f）分別表示控制開關K1和K2輪流接通時，開關變壓器次級線圈N2繞組兩端輸出電壓uo的波形，和流過開關變壓器次級線圈N2繞組兩端的電流波形。